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当时,裂缝上绝大部分位置处的灌缝胶已经出现了粘附性脱空,R已经达到大值100%,后期灌缝胶的失效完全受灌缝胶开裂宽度W的影响,此时的灌缝胶失效指数计算式中:灌缝胶损坏指数DI1越大,认为灌缝胶粘附性开裂的程度越大,即灌缝胶损坏越严重。利用上述评价模型,对绥满高速路段上1条调查裂缝上的灌缝胶进行失效评价,由于该调查路段所在地区的冬季综合温度较低,故式(2-7)和式(2-8)中的温度修正系数t取0.8,评价结果如表2-7所示。
针对上述第2点原因,哈尔滨工业大学的路石鑫在其硕士论文《瞬态温度场与车轮荷载作用下灌缝胶界面力学响应分析》[45]利用采用ABAQUS有限元,建立含有灌缝胶的路面结构三维有限元模型,分析灌缝胶与裂缝壁的粘结界面行车荷载作用下的受力状态。取路面结构尺寸为长180cm×宽120cm×深160cm(其中长度方向为行车方向)。
表面局部脱落根据上文可知,灌缝胶在自然老化的作用下,表层会硬化,抵抗变形的能力会变差,在车辆荷载和其他外力的作用下,表面局部位置处很容易出现剥落现象。通过现场调查,在部缝处的灌缝胶上也发现了这一现象。可以发现:在2015年11月,灌缝胶表面上侧出现了一处局部剥落,随着时间的推移,灌缝胶会在该局部剥落的位置处产生裂缝,并且裂缝会逐渐向两侧发展。后期随着大气温度的回升,裂缝的宽度有所减小,但其长度依然在增长。2016年5月时,该位置处的裂缝依旧存在,灌缝胶的密水性已无法恢复到初次调查时的水平。这说明后期路表的水能够通过此处的裂缝进入路面结构内部,对路面性能产生不利影响。
在2.2.1节中提出的各项灌缝胶损坏调查指标,需要通过特定的调查来采集数据。抹面式施工(1)灌缝胶粘附性开裂率R
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